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圖1 釩氮低碳鋼中VN在MnS、AlN夾雜上的析出

a-MnS上析出的VN；b-AlN上析出的VN

圖2  釩氮微合金化低碳鋼（0.11%C-0.41%Si-1.32%Mn-0.11%V-0.014%N）中MnS夾雜上析出的VN顆粒形貌

LiY等人的研究結(jié)果表明，在薄板坯連鑄連軋的V-Ti-N微合金化鋼中，釩參與高溫奧氏體中的析出，形成V、Ti復合析出相。V、Ti復合析出相顆粒在鋼中呈現(xiàn)不同的析出形貌，除了傳統(tǒng)的立方形TiN析出相的形貌外，還可觀察到星形分布的V、Ti復合析出相(圖3)，以及成串分布的立方形顆粒(圖4)。析出相成分分析結(jié)果表明，這些高溫析出相幾乎是純氮化物，N/(Ti＋V)的摩爾比在0.9～1.1之間。Ti/(Ti＋V)的摩爾比隨析出溫度升高而增加，1050℃溫度保溫時，析出相中Ti/(Ti＋V)摩爾比在0.2～0.3之間，而溫度超過1150℃時，析出相中Ti/(Ti＋V)摩爾比升高到0.40～0.55之間。

圖3 V-Ti-N鋼中星形分布的(Ti,V) (C,N)析出相的TEM照片

圖4 V-Ti-N鋼中立方形狀的(Ti,V) (C,N)析出相的TEM照片

a-鑄態(tài)試樣；b-1100℃溫度均熱

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圖5  釩氮鋼中V(C,N)顆粒沿原始奧氏體晶界析出

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應變誘導析出是微合金化元素在奧氏體中析出的主要方式。特別是對Nb微合金化鋼，通過應變誘導碳氮化鈮在奧氏體中析出來達到阻止回復再結(jié)晶的目的，這也是含鈮鋼能夠?qū)崿F(xiàn)控制軋制的主要原因之一。在常規(guī)的熱軋變形溫度范圍內(nèi)，碳氮化鈮有很大的析出驅(qū)動力，在很寬的變形溫度范圍內(nèi)均可產(chǎn)生應變誘導析出，而對釩微合金化鋼，VC一直到850℃溫度下均可完全固溶于奧氏體中，只有在較高的釩和氮含量情況下，鋼中VN在低于1000℃以下溫度變形時可以產(chǎn)生少量的析出。

V(C,N)在奧氏體晶粒內(nèi)的應變誘導析出取決于鋼中的釩、氮含量以及形變溫度和形變量的大小。對高氮的含釩鋼，終軋溫度在850～900℃范圍進行變形，V(C,N)能夠在奧氏體晶粒內(nèi)部產(chǎn)生誘導析出。圖6顯示，在0.15%C-0.12%V-0.020%N的V-N微合金化熱軋Ｈ型鋼中，可觀察到奧氏體中獨立析出的V(C,N)析出顆粒，顆粒形貌以立方形為主。

圖6 V-N微合金化熱軋H型鋼中V(C,N)顆粒在奧氏體晶粒內(nèi)部析出

a-應變誘導析出V(C,N)顆粒形貌；b-V(C,N)顆粒能譜圖

ZajaC等人深入研究了釩氮微合金化鋼中V(C,N)顆粒在奧氏體中的析出規(guī)律。增加變形量是促進V(C,N)顆粒在奧氏體中析出的有效方法。0.10%V-0.02%N的釩氮鋼中，經(jīng)900℃、50%變形后，奧氏體中析出的V(C,N)顆粒明顯增加，見圖7a。奧氏體中析出的V(C,N)顆粒形貌主要為立方形，能譜分析的結(jié)果表明析出顆粒主要為釩的氮化物，見圖7b。析出相的尺寸分布如圖7c所示，顆粒尺寸大小在20～80nm范圍，顆粒分布密度約為0.5/μm。

圖7  釩氮鋼(0.10%V-0.02%N)經(jīng)900℃/50%變形后奧氏體中析出的V(C,N)顆粒

a-V(C,N)顆粒形貌及分布；b-V(C,N)顆粒能譜圖；c-V(C,N)顆粒尺寸分布

奧氏體中析出的V(C,N)顆粒尺寸相對較大，不能起到析出強化的作用。相反，由于釩在奧氏體中析出減少了基體中固溶的釩含量，導致鐵素體中V(C,N)析出數(shù)量的降低，會減弱釩的析出強化效果。但是，奧氏體中析出的V(C,N)顆粒為鐵素體形核提供了有效的核心位置，起到誘導晶內(nèi)鐵素體形核的作用，從而細化鐵素體晶粒。圖8給出了晶內(nèi)鐵素體晶粒在V(C,N)顆粒上形核長大的例子。圖中可見，有四個晶內(nèi)鐵素體晶核在同一個VN顆粒上同時形核長大。

圖8 釩氮鋼(0.10%V-0.02%N)中晶內(nèi)鐵素體在VN顆粒上形核